inroduction 

\\ Không có vấn đề chínhnào trong côngnghệ đúc hợp kimniken chịunhiệt là khảnăng định hình cấu trúc của chúng, cung cấp các đặc tính đúc mong muốn. Sự kết hợp của độ bền leo, độ bền dướinhiệtMệt mỏi cơ học và độ dẻo của Niken-based Superalloys, được tối ưu hóa cho các ứng dụng cụ thể trong các tuabin khí hàng không có thể đạt được ví dụ- by một selec phù hợpt ; ion kích thước, định hướng và tính đồngnhất của các hạt.

 

----

rupture Sức mạnh của Niken based Superalloys tăng cùng với kích thước hạt trong một số điều kiệnnhiệt và cơ khí tải. Trongnhiều trường hợp, tuynhiên sức mạnhnăng suất và độ bền kéo giảm. Hơnnữa, cấu trúc đúc tốt của các vật đúc được đặc trưng bởi tốc độ creep ổn định cao hơn [14].

---

therefore,nó hợp lý để làm chủ khảnăng Kiểm soát việc định hình cấu trúc ban đầu của các hợp kimnày, đầy đủ cho các điều kiện làm việc của các mặt hàng được sản xuất. Các phương pháp để kiểm soát kích thước hạt của các hợp kimnikennhiệt đỗresistant bao gồm chủ yếu; Sửa đổi bề mặt, chịu một hợp kim rắn cho các yếu tố cơ học và sửa đổi thể tích của hợp kim lỏng bằng cách giới thiệu các chất phụ gia phù hợp, hạtnhân không đồngnhất [5 7]. Trong văn học, có rấtnhiều thông tin về sự tinh chỉnh vi mô cấu trúc của Niken Superalloys bằng phương pháp tinh chế [8] và sửa đổi với các phụ gia vi mô [910].

----==Nghiên cứu được đánh giá trong việc đánh giá ảnh hưởng của việc sửa đổi bề mặt và khối lượng và lọc kép trong quá trình rót khuôn vào độ ổn định trong quá trình tăng tốc của các chất thải làm từ chất thải của các sản phẩm chất thải của Niken=based Superalloys trong=713C và Mar=247. Ảnh hưởng của kích thước của micrograin trên các đặc điểm của creep cao=temperature trong các điều kiện của hai biến thể củanghiên cứu đã được phân tích. Đặc điểm của biến thể của biến thể Tôi đã được lấy trên cơ sở cácnghiên cứu trước đây của các hợp kimnày với các thông số T-982 ° C, σ-150mpa [1] .Variant II bao gồm thực hiện các thửnghiệm creep hợp kim của in713c với các tham số T760 ° C , σ

400mpa và hợp kim Mar247 với các tham số T

982 ° C, σ
200MPA. Cácnghiên cứu mô phỏng các quy trình hủy bỏ được quan sát trong các điều kiện khắcnghiệtnhiều phần vất vả của động cơ tuabin. Điều kiện cho sự hình thành và tăng trưởng các vếtnứt trong các mẫu, có tính đến các đặc điểm sterEical của macro

and vi cấu trúc vật liệu, đã được phân tích. Kết quả xétnghiệm trong phòng thínghiệm cho phép đánh giá ban đầu về sự phù hợp của các côngnghệ khácnhau về việc sửa đổiniken

based superalloys cho các ứng dụng cụ thể trong các tuabin khí hàng không. ==-2.---merialial và Phương phápnghiên cứu Bốnnhóm mẫu ren có kích thước (M12, Do6,0 mm lo32mm) đã được chuẩn bị. Các mẫu để kiểm tra macrovà cấu trúc vi mô đã được thực hiện bằng các vật liệu hàng loạt khởi động là chất thải từniken

based superalloy in

713c và mar
247 với thành phần hóa học được hiển thị trong bảng

1.

 castings đã thu được do kết quả của bốn thínghiệm đúc sau:-

1.

 cast in713c, ( Một dạng của bộ lọc màu xanh lam, xanh)-

2.

 cast trong713c, (một dạng màu trắng, bộ lọc màu xanh)-

3.

 cast mar247, (một dạng bộ lọc màu xanh lam, xanh)-

4.

/cast mar247, (một dạng màu trắng, bộ lọc màu xanh)

-the Quá trình luyện kim chất thải trongnồinấu kim loại AL2O3, sau đó đúc được thực hiện trong loại lò cảm ứng chân không là 5"iii, bởi leybold-haraeus. Thínghiệm 2 và 4 bao gồm định hình một cấu trúc macro của vật liệu chỉ theo quy trình sửa đổi âm lượng. Trong khi thửnghiệm 1 và 3 trong các điều kiện sửa đổi kết hợp, được gọi là sửa đổi bề mặt và khối lượng."-

total Quy trình sửa đổi bề mặt và khối lượng yêu cầu ứng dụng của SO

calledblue (với lớp phủ sửa đổicoal2O4) và đặt bộ lọc bổ sung có chứa coban aluminate trong đĩa chạy. Một kết quả bổ sung của dung dịch là một sự lọc kép của hợp kim.

====-=/=/-

 

\\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n Các tham số thửnghiệm khácnhau đã được sử dụng bao gồm các tham số tương ứng với các thửnghiệm chấpnhận được sử dụng trong WSK RZESZóW tương thích với các thẻ báo cáo côngnghệ cho một superalloynhất định (đối với in713c: t \\n982 ° C, σ \\n150mpa, đối với Mar247: T \\n982 ° C, σ \\n200MPA). Các thửnghiệm creep được thực hiện trên máy Walterbai AG LFMZ \\ N30KN. Nghiên cứu được thực hiện với các thông số được liệt kê trong bảng. 1. Bảng 1 danh sách cũng là các tham số xác định các cơ chế biến dạng củanhóm hợp kimnày (Hình 1), [11, 12], do đó được gọi là căng thẳng bình thường hóa τn \\nτ \\ NG vànhiệt độ tương đồng th \\nt \\nttop. Biến thể của các thông số kiểm tra creep (Bảng 1) được thiết kế để có được thông tin về ảnh hưởng của kích thước hạt trên các đặc tính creep của vật liệu. Kiến thức trong lĩnh vựcnày sẽ cho phép định hình một cấu trúc macro của các thành phần đúc trong các quá trình đúc một cách hợp lý, tùy thuộc vào các ứng dụng trong động cơ tuabin hàng không. Các yếu tố quyết định quan trọng của các đặc điểm của các cấu trúc mè đúc chủ yếu là các điều kiện của tảinhiệt của chúng \\nmnican. \\ N \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n