Introduction

Gas tuabin được sử dụng rộng rãi trong sản xuất điện tems sys. Phát triển để cải thiện hiệu suất của họ có led để tăngnhiệt độ hoạt động của khu vực của một số thành phần, ví dụnhư dướinền tảng lĩnh vực lưỡi tuabin. Tình trạng căng thẳng cao của túi gốc do tốc độ quay cao, kết hợp với làm mát không khí cónguồn gốc tiền gửi vànhiệt độ tiếp cận các điều kiện liên quan đến loại II ăn mòn, có thể dẫn đếnnứt [1].

CMSX-4 (Bảng1) là một đơn tinh thể Ni-based superalloy thường được sử dụng cho lưỡi khí tur bine giai đoạn 1 là kết quả của leonhiệt độ cao tốt củanó \\ tínhnstrength kết hợp với sản xuất khảnăng chi trả [-2]. Tuynhiên do thành phần củanó (giảm hàm lượng Cr hơn vật liệu tuabin giai đoạn lưỡi 1st thông dụng khác), CMSX4 lànhạy cảm với loại II ăn mònnóng. Điềunày có thể dẫn đến tổn thương mà có hình thái của một trong hai rỗ hoặc rộng fronted- attack. Sumner et al. [3] đã báo cáo điều tra về loại II ăn mònnóng của CMSX4, sử dụng phân tích thống kê các tập dữ liệu lớn để tạo ra mô hình cho điều kiện SPE cific. Họ quan sát rộng fronted tấn công và cạn kiệtnhanh hơn của Cr trong CMSX-4, khi so sánh với IN738LC.-

  reaserch tiến hành trên cơ chế ăn mònnóng trongnăm 1970-80 được tóm tắt bởi Luthra LeBlanc [&4]. Họ kết luận rằng ăn mònnóng có thể xảy ra thông qua sự kết hợp của ba cơ chế: sulphidationox idation, hình thành các hợp chất dễ bay hơi dưới lớp oxit bảo vệ hoặc trợ dung quy mô. mô hình trợ dung đã kể từ khi đạt được sự chấpnhận rộngnhất đối với tiền gửi gây ranóng ăn mòn [-56]. 

   quá trình loại II ăn mònnóng của Ni \\ siêu hợpnbased đòi hỏi sự hình thành của một bộ phim eutectic lỏng [ -56]. Loại II ăn mònnóng xảy ra trong phạm vi bình tĩnh ature của 650-800 ° C thông qua việc hình thành hỗn hợpnhiệt độnóng chảy tối thiểu là NA2 SO4, NiSO4 và CoSO4 [458]. NiSO4 và CoSO4 hợp chất hình thành do kết quả của phản ứng của SO3 vớiniken và coban từ superalloy. Một cơ chế chấpnhận rộng rãi cho sự ăn mònnóng đã được đề xuất bởi GoebelPettit [&9]. cơ chế của họ vạch ra hai giai đoạn, trước hết là giai đoạn incu bation, wher101; một eutectic lỏng của NA2 SO4, NiSO4 và&hoặc hình thức CoSO4 trên bề mặt thành phần là kết quả của sự lắng đọng cùng với một phản ứng giữa oxit lưu huỳnh vàniken và#hoặc coban từ hợp kim siêu. Giai đoạn thứ hai là giai đoạn tuyên truyền, wher//101; các chất trợ dung của oxit bề mặt bằng cách đặt cọc lỏng trên bề mặt cho phép truy cập vào bên trong, và bênngoài Co&NI#transport. Hình thức tấn côngnày thường kết quả trong rỗ thiệt hại với một bênngoài lớp NiO/CoO được hình thành, mặc dù đôi khi một hình thức rộng fronted tấn công phát triển [ /56].

37910]; sự thay đổinày của cơ chế thiệt hại được gọi là khí gây ra trợ dung có tính axit [811]. Nếu không có cả SOx khí và sulfat lắng đọng thông thường, sự phân ăn mòn REAC sẽ không còn xảy ra khi tất cả các chất phản ứng đã được tiêu thụ.

ăn mònnóng

based siêu hợp chưa đượcnghiên cứu rộng rãi. Tuynhiên, căng thẳng ăn mònnứt (SCC) là mộtdocu mented cơ chế thất bại cũng đặc biệt là trong các hệ thống chứanước [--1213].

14]. Người ta thấy rằng tốc độ tăng trưởng ăn mòn hố thể bị ảnh hưởng\\ thời giannTheo, biên độ căng thẳng và tần số trong một môi trường mệt mỏi. Phương pháp luận của Ishihara et al. [

14] được áp dụng cho Ni \\ siêu hợpnbased bởi Chan et al. [15-]. Họ được coi là điểm mà tại đó tốc độ tăng trưởng mệt mỏi vếtnứt vượt quá tốc độ tăng trưởng ăn mòn hố. Tuynhiên, không ai trong sốnhữngstudies xem xét ảnh hưởng của ăn mònnóng trên rials đờinhấn mạnhngưỡng cường độ (

),ngưỡng dưới đây mànứt không xảy ra.Finite phân tích phần tử (FEA) là một phương pháp thường được sử dụng để tính toán ứng suất trong hình học phức tạp hoặc tiểu bang tải đa trục. Này được thực hiện bằng cách khớp hình họcnhư một mạng lưới các phần tử vànút. Các giáo ele có thể biến dạngnhư bị hạn chế bởi các mô hình vật chất,

101;như tải được chuyển từ yếu tố để yếu tố thông qua các kếtnốinode. FEA đã được sử dụng rộng rãi để đánh giá sự căng thẳng trong điều kiệnnạp tĩnh và theo chu kỳ.&#

\\ phương phápnExperimental

Cring phương pháp thửnghiệm-C \\ mẫunring được sản xuất từ ​​CMSX \\ thanhn4. Hướng dẫn cho các kích thước được lấy từ tiêu chuẩn ISO 75395 [

]. Các kích thước cuối cùng cho mens Speci sử dụng trong thửnghiệmnày được đưa ra trong Hình--1-. C \\ mẫunring wher101; sản xuất với một001tinh\\ hướngnlographic thẳng hàng với trục hình trụ.-&#<Để mức độ căng thẳng mục tiêu tại một vết liên tục, sự dịch chuyển yêu cầu của C>rings là tính bằng cal đầu tiên culating sự thay đổi trong đường kính (Δ

) cần thiết để đạt được một sự căng thẳngnhất định (phương trình (

)).-Equation (1): Thay đổi đường kính từ ISO 75395 [

].Δ-D

πd2=\/4etz(1)mô hìnhFEA được sử dụng để xác minh tính toán căng thẳng. dữ liệu thay thế từ Siebörger et al. [17  ] cho CMSX 4 quy mô đun Young (

) cho phương trình (2) và các đặc tính vật liệu đơn điệu được sử dụng trong FEA mod Elling. Đường kínhnhấn mạnh cuối cùng (-Df) được tính toánKhi sử dụng phương trình (2):

f DAV- ΔD=(2)The Crings được kẹp với đường kính cuối cùng ( Df) sử dụng A2 mác thép không gỉ M5 hạt, bu lông và vòng đệm, và đo bằng micromet kỹ thuật số với độ phân giải 1μm (và chính xác của 2

D-AV) để từ đó đường kínhnhấn mạnh thức được tính.These được cho in Bảng 2.